3.10. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.25)-(3.27)

Для оксидно-карбидной керамики ВОК-60 при точении стали 30ХН2МФА при твердости от НВ 331 до НВ 338 установлены зависимости оптимальной скорости резания (м/мин) от подачи:

(3.32)

Значения показателя и постоянной € в зависимости (3.32) даны в табл. 3.11.

Стойкостные зависимости резцов с пластинами из силинита-Р при точении сталей различных марок в состоянии поставки исследовали на токарном станке 16К20 при наружном точении проходными резцами серийного производства. Применяли пластины с радиусом при вершине резпа г = 1,0 мм. В результате математической обработки экспериментов получена зависимость стойкости от режимов резания вида (3.12).

3.11. Значения показателя уо и постоянной С в зависимости (3.32) при точении сталей пластиками из ВОК-60

Примечание, ботки: ф = 45°; S = 0,1 = 100 ... 300 м/мин; / =

Условия обра-... 0,3 мм/об; V - 0,5 ... 1,0 мм.

3.12. Значения См Хт, Ут< т при точении силинитом-Р

Примечание. Условия обработки: V = 100 ... 200 м/мин; S = 0,2 ... 0,4 мм/об; t - 0,5 ... 1,5 мм; диаметр заготовки 50-100 мм; длина заготовки 400- 500 мм.

3.13. Режимы резания при точении стали

Условия обработки, значения С , Хг, Ут и Zt при точении различных сталей приведены в табл. 3.12.

Проведены исследования режущих свойств керамики кортинит (ОНТ-20) и силинит-Р. Резцами с механическим креплением прихватом квадратных пластин из ОНТ-20 и силинита-Р с геометрическими параметрами режущей части у = -6°, Уф = -26°, а = 6°, к = -5° обрабатывали на токарно-винторезных станках 16К20 и 1М63 с бесступенчатым регулированием частоты вращения шпинделя образцы из стали 45 и 40Х с НВ 187-207 и серого чугуна СЧ 20 с НВ 180 - 190. Перед испытаниями корку с заготовок удаляли. Режимы резания при точении стали варьировали в соответствии с данными табл. 3.13.

Режимы резания при точении чугуна СЧ 20: v = 250 ... 500 м/мин; S = 0,20 ... 0,50 мм/об; t = 0,50 ... 1,0 мм.

За критерий затупления принимали износ по задней поверхности резцов при точении стали и чугуна = 0,40 мм.

При точении стали 45 с 5 = 0,5 мм/об, / = 1 м.м, v = 250 ... 500 м/мин стойкость резцов с пластинами из ОНТ-20 в 1,5-2 раза выше, чем стойкость резцов с пластинами из ВОК-60. При S = = 0,2 мм/об и / = 0,5 мм пластины из ВОК-60 имеют некоторое преимущество перед пластинами из ОНТ-20. Подобные результаты имеют место и при точении стали 40Х. Обработка at = 0,5 мм показала, что стойкость керамики обеих марок практически одинакова. При точении с / = 1,5 мм стойкость ОНТ-20 в 1,5- 2 раза выше, чем стойкость керамики ВОК-60.

Математическая обработка результатов экспериментов позволила установить зависимость стойкости (мин) от параметров режима резания!

= 2,5550,55°0,89 (.ЗЗ)

Из анализа экспериментов следует, что если скорость резания в равной степени влияет на стойкость ВОК-60 и ОНТ-20, то стойкость резцов с пластинами из ВОК-60 зависит от глубины резания и подачи в значительно большей степени, чем стойкость резцов с пластинами из ОНТ-20.

При обработке серого чугуна СЧ 20 (и = 250 ... 500 м/мин, S = 0,5 мм/об и t = 0,5 ... 1,0 мм) стойкость резцов с пластинами из ОНТ-20 в 1,5-2 раза превышала стойкость резцов с пластинами из ВОК-60. При S = 0,2 мм/об преимущества резцов с пластинами из ОНТ-20 по сравнению с резцами с пластинами из ВОК-60 уменьшаются. При точении силинита-Р были получены результаты практически те же, что и при точении ОНТ-20.

Фрезерование. Исследования режущих свойств керамики при торцовом фрезеровании заготовок из СЧ 20 с НВ 200-210 размерами LxHxB = 500x200x100 мм проводили по схеме симметричного фрезерования на станке 6М82 без СОЖ; ширина обрабатываемой заготовки В = 100 мм. Использовали однозубые торцовые фрезы диаметром 200 мм, оснащенные квадратными пластинами из В-3, ВОК-60, ВОК-63. Износостойкость керамики сравнивали с износостойкостью твердых сплавов В Кб, ВК6М, ВК60М, Т15К6, Т8К7.

Геометрические параметры зуба фрезы, оснащенной пластиной из твердого сплава или керамики: ф = 45°; 7 = -7°; а = 7°; - = 5°; г = 1 мм. Режимы резания: 1) при исследовании зависимости Т = f(V): t = 1 мм; Sz = 0,2 мм/зуб; 2) при исследовании зависимости T = f{S): t=l мм; и = 582 м/мин; 3) при исследовании зависимости Т = f (t): v = 582 м/мин; = 0,2 мм/зуб.

В экспериментах измеряли размерный износ и износ по задней поверхности. Обработку прекращали при - 0,4 мм, когда у обработанной поверхности параметр шероховатости не соответствовал техническим требованиям {[Ra] = 2,5 ... 1,25 мкм).

Анализ результатов показал, что стойкость фрез с пластинами из ВОК-60 и В-3 в 10-14 раз выше стойкости фрез из сплава Т8К7. При V < 450 м/мин стойкость фрез с пластинами из В-3 и ВОК-60 примерно одинакова. С увеличением скорости резания (с > 550 м/мин) стойкость фрез с пластинами из В-3 больше, чем фрез с пластинами из ВОК-60. При подачах S 0,10 мм/зуб стойкости фрез с пластинами из В-3 и ВОК-60 одинаковы. При S 0,10 ... 0,50 мм/зуб наибольшую стойкость имеют фрезы с пластинами из ВОК-60.