С ростом износа резца и образованием уступа на передней поверхности в пределах ширины фаски увеличивается радиальная составляющая Р , причем Ру > (рис. 3.4).

Установлены зависимости вида АРу = Chi для расчета приращения усилия резания в зависимости от износа /I3.

В табл. 3.8 приведены расчетные формулы для определения Ру с учетом износа резцов.

0,02 -0,2

Рис. 3.3. Зависимость радиального износа hr и износа по задней поверхности йз от продолжительности обработки т резцами с пластинами из керамики В-3: V = 150 м/мин; 5о = 0,15 мм/об; t = = 0,3 мм

Погрешность формы детали в продольном сечении определяется уравнением

Ф = Of+ г + со + со ,.с. (3.23)

где Ыг - погрешность от радиального износа резца; со, . с - погрешность от изменения жесткости системы станок-приспособление-инструмент-заготовка в течение рабочего хода (жесткость у задней бабки меньше, чем у патрона) и от роста силы Ру при износе; (От - погрешность от накопленного деталью и резцом тепла; 20 мкм постоян-

ная для данного станка.

Погрешность на первых рабочих ходах, т. е. в период приработки резиа, выше, чем в период установившегося изнаши-

3.7. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формул (3.20)-(3.22)

3.8. Расчетные зависимости для определения Ру с учетом износа резцов из керамики В-3

Примечание, ботки: и = 150 м/мин: Т

Условия обра-= 20 ... 40 мни

т ш ш

300 200

10 5

0,05 0,1 0,2 hg,MH

Рис. 3.4 (слева). Зависимость приращений АРу и АР составляющих силы резания от износа Нз- V- 150 м/мин; So = 0,15 мм/об; t = 0,3 мм

Рис. 3.5 (справа). Погрешности формы деталей (а) и ш. с (б), обработанных резцами с пластинами из керамики В-3: v == 150 м/мин; So =0,08 мм/об; t - 0,5 мм

цами с квадратными пластинами из ВОК-60, причем геометрические параметры режущей части были; а = 4°; у = -4°; ?i = 0; г = 1,2 мм; ф = фл = 45°; -уф = -20°; f = 0,3 мм. За критерий затупления принимали износ пластин по задним поверхностям из = 0,40 мм.

3.9. Значения постоянных коэффициентов и показателей степени для формулы (3.24) при обработке стали керамикой ВОК-60

вания, когда она составляет 2-3 мкм (рис. 3.5). Погрешность с растет с увеличением числа обработанных заготовок, т. е. по мере увеличения силы Ру, и превосходит все остальные погрешности.

Исследование точения нетермообработанной стали 40Х с НВ 180-220 и закаленной стали с HRQ 45-55 выполняли рез-

В результате исследований установлены зависимости стойкости резцов из керамики БОК-60 от параметров режимов резания;

Т = CrVTSTfT. (3.24)

Значения Ст, показателей степени в зависимости (3.24) и условия обработки даны в табл. 3.9.

При исследовании динамических характеристик процесса точения обрабатывали сталь 45 (НВ 180--220) и чугун СЧ 28 (НВ 182) Силы резания измеряли на динамометре УДМ-600 острозаточен-ными резцами (Лд -ё: 0,05 мм) и резцами с = 0,40 мм.

Установлены зависимости составляющих силы резания от режимов резания вида (при < 0,05 мм):

Р = Cpt,-S- ; (3.25)

= Cp/Syt\ (3.26)

= Cp/S 4\ (3.27)

Значения Ср, Хр, ур, Zp даны в табл. 3.10.

С увеличением износа силы резания, особенно при точении закаленной стали, существенно растут. Математическая обработка результатов экспериментов позволила получить зависимости, в которых учтено влияние износа (Лз = 0,05 ... 0,40 мм) для стали с HRCs 62-64i

Р = 200t/-°35029.27 J j J328)

= 280y-° S°Y (1 + 1,51/гз); (3.29)

Р, = 278t/- S°Y (1 + 1,27/гз). (3.30)

Расчеты по формулам (3.28)-(3.30) показывают, что составляющие силы резания увеличиваются с ростом износа резцов в 1,3-1,6 раза, причем значения Ру часто превышают значения Рг-

При точении нетермообработанной стали для составляющей Р получена расчетная формула g поправкой на износ!

Р, = шг--З -/ (1 Н- О.Збйз). (3.31)

Сравнение зависимостей (3.30) и (3.31) показывает, что при точении нетермообработанной стали с НВ 180-200 степень влияния износа на Р значительно меньше по сравнению со степенью влияния износа при обработке закаленной стали с HRC 62-64. 84