|
Навигация
Популярное
|
Публикации «Сигма-Тест» Конструирование электрических машин 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [ 47 ] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 ?д, мм До 8 От 8 до 25 Более 25 Тип катушки добавочного полюса Многослойные по ширине и высоте катушки из изолированного провода круглого сечения Многослойные по ширине и высоте катушки из изолированного провода прямоугольного сечения Однослойные по ширине катушки неизолированной медной проволоки, гнутой на ребро Обмоточный провод прямоугольного сечения должен иметь отношение большей стороны к меньшей в пределах 1,4-1,8. Рис. 10.26. Средние значения ширины полюсной катушкн обмоткн добавочных полюсов- 1 - многослойные катушки из изолированных проводов при 2Рд=1; 2 -То же при 2p =4; 3 - однослойные катушки из неизолированной меди гнутой на ребро, при 2рд =4 iOO 200 SOO 400 SOOD.MM Средняя длина витка катушки добавочного полюса из изолированных проводов, мм, 4p.k = 2(/ -f y-f я(г д + 2Ь з + 2Ьз), (10.101) где /д и Ьд -соответственно длина и ширина сердечника добавочного полюса (см. § 10.3), мм; биз - односторонняя толщина изоляции сердечника полюса (см. табл. 10.13-10.15), мм; Ьз - односторонний зазор между изолированным сердечником полюса и катушкой мм: 63 0,23Z?2. (ЮЛ 02> Ширину многослойной катушки добавочного полюса йк,д из изолированного провода предварительно можно принять по рис. 10.26. Для однослойной катушки из неизолированной медной проволоки среднюю длину витка катушки определяют по формуле, мм, /ср.к = 2/д + я (Ьд + Ьк, д + 2Ь, + 26 з), (10.103) где 6из=2 мм; 6э = 3 мм, Ьк,ц - ширина катушки, равная большему размеру меди, предварительно можно принять по рис. 10.26. Радиус закругления медной проволоки, гнутой на ребро, определяется по (10.86), а его минимальное значение должно удовлетворять требованию (10.87). Рси к.д2Рд-10 (10.104) В случае компенсированной машины постоянного тока число витков катушки добавочного полюса w,= (kF,-F,)a/I (10.105) где kp принимают по табл. 10.18; fi -МДС компенсационной обмотки, А. У компенсированных машин постоянного тока обмотка добавочных полюсов соединяется последовательно с компенсационной обмоткой, поэтому число параллельных ветвей в обеих обмотках должно быть одинаковым. В случае двух параллельных ветвей в одну ветвь включают последовательно все катушки северных магнитных полюсов, а в другую-южных. При таком включении неравномерность распределения токов между ветвями не вызывает нарушения равенства потоков магнитных полюсов машины, так как МДС каждой пары полюсов остается неизменной. Достоинством применения двух параллельных ветвей в обмотках добавочных полюсов и компенсационной является возможность осуществления схемы соединений, при которой вокруг вала не создается виток с током, что устраняет намагничивание вала и возникновение подшипниковых токов. 10.9. РАЗМЕЩЕНИЕ КАТУШЕК ГЛАВНЫХ И ДОБАВОЧНЫХ ПОЛЮСОВ В МЕЖДУПОЛЮСНОМ ОКНЕ После расчета обмоток статора следует проверить возможность их размещения в междуполюсном окне. С этой целью определяют ширину катушек Ьк и их высоту йк и выполняют экскиз межполюсного окна в масштабе. Воздушный промежуток между выступающими краями катушек главных и добавочных полюсов у машин с высотой оси вращения /1200 мм должен быть не менее 6 мм, а у машин с /1>200 мм -не менее 8 мм. Такие же воздушные промежутки должны быть между выступающими краями катушек и внутренней поверхностью станины. При расчете размеров Ьк и Як следует учитывать разбухание катушек при их пропитке. При обмоточных проводах круглого сечения коэффициент разбухания принимают в зависимости от диаметра провода: d, мм......<0,77 0,8-1,56 1,62-3,05 Кр........ 1,06 1,05 1,04 При обмоточных проводах прямоугольного сечения коэффициент kp принимают в зависимости от площади поперечного сечения провода: , мм2......8-14 14-25 Кр........1,05 1,06 При этом предполагается, что провода с (7=84-14 мм имеют эмалевую изоляцию. Размеры катушек определяют по следующим формулам: а) при обмоточных проводах круглого сечения, мм: по ширине Ь = Ар iVn,d 3 + бнз.пр. по высоте /1 = Ар Nb d s + /1ю,пр + йв,к; б) при проводах прямоугольного сечения, мм: по ширине (10.106) (10.107) Ь = Ап 6 з +1 .пр, по высоте (10.108) h = Ар Лз /1 з + /1 з,пр + йв.к. (10.109) В этих выражениях Лш и Лв-числа проводников по ширине и высоте катушки или ее участка; из - диаметр обмоточного провода с изоляцией, мм; Ьиз и Низ - размеры прямоугольного обмоточного провода по ширине и высоте, мм; бизда и Лиз.пр - размеры изоляционн1>1х прокладок и каркаса катушки по ширине и высоте (см. табл. 10.13-10.15); Ьв.к. - ширина вентиляционного канала. Провода прямоугольного сечения наматываются на каркас плашмя , т. е. большей стороной провода перпендикулярно оси полюса. В случае однослойных катушек из неизолированной медной <Т1роволоки, намотанной на ребро, ширина катушки Ьк равна большему размеру шины, т.е. ее ширине. При расчете высоты такой катушки коэффициент разбухания принимают равным Ар=1,03. Высота катушки из неизолированной медной проволоки, мм К = kp[w h + 0,3 (w - 3)] +2, (10.110) тде Л-меньший размер (высота) шины, мм. В целях уменьшения магнитного рассеяния катушки добавочных полюсов располагают возможно ближе к полюсному наконечнику. Если же выполнение эскиза полюсного окна (см. рис. 10.43) показало, что катушки в полюсном окне не размещаются, то следует либо увеличить диаметр станины, если это возможно, либо повысить плотность тока в обмотке возбуждения, применив изоляцию более высокого класса нагревостойкости. 10.10. РАСЧЕТ КОМПЕНСАЦИОННОЙ ОБМОТКИ Компенсационная обмотка должна создавать МДС на один полюс, приблизительно равную МДС якоря: F л? 0,54 6р-10-3, (10.111) тде Ьр - длина дуги полюсного наконечника главного полюса, мм (10.9). Конструктивно компенсационную обмотку выполняют в виде однослойной катушечной или стержневой обмотки. Пазовые части секций располагают в пазах полюсных наконечников главных полюсов (см. рис. 10.19). На рис. 10.27 представлена развернутая схема компенсационной стержневой обмотки с обмоткой добавочных полюсов. Наибольшее применение получили стержневые обмотки с прямоугольными полузакрытыми пазами в полюсных наконечниках главных полюсов. Рнс. 10.27. Развернутая схема компенсацноннон обмоткн, соединенной с обмоткой добавочных полюсов (2р=4, а1=ад=2, Zi = 6) Число стержней обмотки на один полюс iVi = 2fiai/2- Число пазов на полюс Zi = Ni/Ua, (10.112) (10.113) где Мп -число стержней, располагаемых по ширине паза; при Число пазов Zi округляют до ближайшего четного числа. В машинах с высотой оси вращения /г = 355-500 мм, Zi = 6-f-12. Кроме того, чтобы избежать вибраций магнитного происхождения при выборе Zi необходимо соблюдение условия Zi (0,91,1) Z2ai/2p. (10.114) Если это невозможно, то применяют скос пазов на одно зубцовое деление. Затем уточняют МДС компенсационной обмотки. А, Fi = AriV2fli. (10-115) которая должна быть в пределах, определяемых выражением (10.111). Зубцовое деление в наиболее узком расчетном сечении зубцов полюсного наконечника, мм, D2 + 26 + 2 Vi Imin bp (10.116) Zi + 26 где Яш! - высота шлица паза, /imi =0,5 мм. Ширина зубца в наиболее узком месте, мм, Ьг1тЫ =ктыВь Он/с zlmax. (10.117) где ОтнЛ:; 1,05-коэффициент магнитного рассеяния наконечника главного полюса; B2ima = 1,6-ь 1,8 Тл - магнитная индукция в наиболее узком расчетном сечении зубца. Ширина паза в штампе, мм, bnltlmin-Kirnln. (10.118) Допустимая ширина стержня обмотки, мм, ст1 = (Ьп1 - нз - Ьпр)/Ып, (10.119) где Ьиз -общая толщина изоляции в пазу по ширине, при Ип=1 6 з=1,6 мм, при Ып=2 6из=2,5 мм (табл 10.20); Ьпр=0,3 мм - припуск на сборку полюса по ширине паза. Полученное по (10. 119) значение bcTi округляют до ближайшего стандартного значения (табл. П.1.2). Площадь поперечного сечения стержня, мм, дг = 1МАи (10.120) здесь Ai - плотность тока в стержне компенсационной обмотки, А/мм. Значение Ai принимают в зависимости от класса нагревостойкости изоляции: ... В F Н . . . 4,7-5,2 5,3-5,8 6,0-6,6 Класс нагревостойкости изоляции й А/мм......... Высоту стержня, мм, / 1 = 1 (10-121) округляют до ближайшего стандартного значения и уточняют площадь поперечного сечения стержня <7i. Ширина паза в штампе, мм, Ьп1 = гпЬст1 + Ь з + 6 р. (10.122) Плотность тока, А/мм, Ai = /гЧ <7i не должна превышать рекомендуемого значения. Высота паза в штампе, мм. hzl = Кп + + Лш1 + /ti (10.123) (10.124) где Лнз -общая толщина изоляции по высоте паза (табл. 10.20); Лпр - припуск на сборку полюса по высоте (йпр=0,3 мм). Размеры паза b i и hzi округляют до десятых долей миллиметра. -7 -2 -3 Таблица 10,20. Изоляция компеисациониой обмотка однослойная стержневая; высота оси нагревостойкости В, F, Н обмотки машин постоянного тока: пазы прямоугольные полузакрытые; вращения машин 355-500 мм; напряжение - до 1000 В; изоляция-классов Наименование, марка Класс В Класс F Стеклослюднннтовая лента ЛС-ПЭ-994-ТП Слюдопластофолнй ИФГ-Б Лакотканеслюдопласт ГИТ-ЛСБ-ЛСЛ Сннтофолнй F Мате Класс Н Полннмндная пленка ПМ Сннтофолнй Н Феиилоновая бумага Допуск на укладку обмоткн Обшая толщина изоляции в пазу
|
© 2010 www.sigma-test.ru Санкт-Петербург: +7 (812) 265-34-48, +7 (812) 567-94-10
Разработка и поддержка сайта: +7(495)795-01-39 после гудка 148651, sigma-test.ru(my_love_dog)r01-service.ru Копирование текстовой и графической информации разрешено при наличии ссылки. |