Резка промышленных проемов: www.rezkabetona.su 
Навигация
Популярное
Публикации «Сигма-Тест»  Конструирование электрических машин 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59

Площадь поперечного сечения стержня при расчетной глубине проникновения тока, мм,

Я . = o.393d; + [0,5 (d;, + ) - o.sd;,)]. (5.93)

Активное сопротивление участка короткозамыкающего кольца между двумя соседними стержнями при расчетной рабочей температуре, Ом,

кл = 2яО,,срРАг10/2,?кл. (5-94)

где РА1 принимается по табл. 2.1 для литой алюминиевой клетки, Ом-м.

Активное сопротивление колец, приведенное к току стержня, Ом,

r:. = rjkl,> (5.95)

где k-ofi-коэффициент приведения тока кольца к току стержня: нри Z2/2p<6

(5.96) (5.97)

A: P2 = 2sin(180VZ2);

при Z2/2p6

2nplZ.

Коэффициент скоса пазов ротора *ск определяется по центральному .углу скоса ск (табл. 5.20), рад,

a,H = n.2pPeK/Z (5.98)

где Рек - скос пазов в долях зубцового деления /г-

Таблица 5.20

0,991

0,959

0,909

1,0 1

0.986

0,951

0,897

0.999

0,980

0,941

0.884

0,998

0,974

0,932

0,870

0,995

0,967

0,921

0,856

Для двигателей с 2р=2 при скосе пазов ротора на одно зубцовое деление статора принимают йск=1.

Активное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора; Ом,

r,-K,xK + r Y (5.99)

в относительных единицах

Коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора к обмотке статора

Кг = 4 {mJZ,) {wMKf. (5.101)

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора обусловлено следующими видами рассеяния: пазовым, лобовым, дифференциальным и рассеянием скоса пазов.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора:

овального полузакрытого паза (см. рис. 5,7, а)

1 -f

овального закрытого паза (см. рис. 5.7, б, в)

02 = Cx-f 0,3-f(l, 12/1,-ЮЗД,),

ft; + 0.4ti, 3dl

+ 0,66-

п2 J

(5.102) (5.103)

(5,104)

п2 \ -ст /

Коэффициент -ф, учитывающий уменьшение проводимости пазового рассеяния при вытеснении тока в процессе пуска, определяют по рис. 5.16. Для номинального режима ij} = l.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния

\,0,9t,iZ,/QpykJ8k, (5.105)

где кд2-коэффициент дифференциального рассеяния ротора, определяют по рис. 5.17 в зависимости от 92:

q = ZI3-2p. (5.106)

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния короткозамы-кающих колец литой клетки ротора

кл -

2,31)кл.ср \ 4,7Дкдер

2 h 4р2

2/гкл + 2/ л

(5.107)

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния скоса пазов ротора

Чк = 2РУ9,5б,,. (5.108)

где k ц- предварительное значение коэффициента насыщения магнитной цепи, принимают равным 1,2-1,4.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния обмотки ротора

= К2 + Кг + + Ки. (5.109)

Индуктивное спротивление рассеяния обмотки ротора. Ом,

x, = 7,9filX,-lO~\ (5.110)

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора, приведенное к обмотке статора, Ом,

-S = V2. (5.110а)



где k-api определяют по (5.101); в относительных единицах

4. = 4(Аном/1 ом- (5. III)

Бутылочные закрытые пазы (см. рис. 5.7, г). Высоту верхней части паза выбирают такой, что вытеснение тока в ней практически отсутствует. Активное сопротивление стержня в этой части паза при расчетной рабочей температуре. Ом,

cx,b = Pai4-104x,b- (5.112)

Для нижней части стержня (9ст,н) вытеснение тока учитывают только при >1 [см. (5.91)]. Активное сопротивление этой части стержня. Ом,

= Ра1 2

OfiS

0,02 Ofi1 0,005

0,002 0,001

1 2 5 4 5 Б

Рис. 5.17. К определению коэффициента Йд2

ст,н

(5.113)

где А:в,т,н - коэффициент вытеснения тока в нижней части стержня, расчет которого ведется лишь при пуске двигателя; для номинального режима йв,т,н=1. Коэффициент йв.т.н рассчитывается так же, как и йв,т для стержня с овальным пазом, при этом расчетную глубину проникновения в нижней части стержня определяют как разность, мм,

K.... = K,.-{h,~\-QM), (5.114)

где ftr,n - глубина проникновения тока в стержень, рассчитанная по (5.90) с заменой ф на ф (см. рис. 5.16).

В дальнейшем расчете по (5.89), (5.92) и (5.93) величины йв,т, 9ст и 9г,п заменяют соответственно на йв.т.н, 9ст,н и 9г,п,н. Активное сопротивление короткозамыкающих колец, приведенное к току стержня, определяют по (5.94), (5.95).

Активное сопротивление верхней части клетки, приведенное к статору, Ом,

(5.115)

Для определения &npi следует воспользоваться выражением (5.101), но при этом нужно принять йск = 1, так как бутылочные пазы на роторе применяются в двигателях с высотой оси вращения ft250 мм, у которых скоса пазов не делают.

Активное сопротивление нижней части клетки, приведенное к статору. Ом,

(5. II6)

н ~ nplcT,H-

Активное сопротивление участка короткозамыкающих колец между двумя стержнями, приведенное к току стержня г , опреде-

ляют по (5.94) и (5.95), а затем это сопротивление приводят к статору:

(5.117)

,. и г кл пр1 Кл*

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния нижней части клетки (см. рис. 5.7, д)

2 + М I

<2

чст,н

+ 0,66 -

Ц2 J

01, +

/12-0,18

2&П

(5.118)

где г)} - коэффициент, характеризующий уменьшение проводимости пазового рассеяния нижней части клетки вследствие явления вытеснения тока. Значение ij} определяют по рис. 5.16, при этом 1 рассчитывают по (5.91) для всей высоты стержня, при 1 коэффициент ф = 1.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния взаимной индукции нижней и верхней частей стержня (см. рис. 5.7, д)

К в = У + 1.09 + 1.12 10 (5.119)

где /г - суммарный ток нижней и верхней частей стержня, А.

Ток /г с некоторым приближением можно рассчитать по (5.82).

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния ?д2 определяют по (5. 05), а коэффициент магнитной проводимости рассеяния короткозамыкающих колец ?кл - по (5.107). Коэффициент проводимости магнитного рассеяния общей цепи ротора

Ч = Ч,в + Ч2 + кл. (5.120)

Индуктивное сопротивле1й1е рассеяния нижней части клетки, приведенное к статору. Ом,

n = iKJK (5.121)

где Ягн-приведенный коэффициент проводимости рассеяния нижней части клетки:

(5.122)

Индуктивное сопротивление рассеяния общей цепи ротора, приведенное к статору. Ом,

х; = х,% 1\, (5.123)

(5,124)

Результирующее сопротивление обмотки ротора, приведенное к статору, определяется в соответствии со схемой замещения ротора с бутылочными пазами (рис. 5.18).



Результирующее активное сопротивление обмотки ротора, Ом

2=

(5.125).

При s=l активное сопротивление нижней части стержня Гн =оо и поэтому

4 = riu, + Гв. (5.125а>

Результирующее индуктивное сопротив-Т ление рассеяния, Ом,


л:2 = л:о + л:н

>П2,Н

(5.126).

Рис. 5.18. Схема замеще-

ния обмотки ротора с бу- Д пгн и Оп2в Определяют соответственно тылочными пазами ПО (5.36) И (5.38).

5.6. ОБМОТКА ФАЗНОГО РОТОРА

Асинхронные двигатели серии 4А с фазным ротором изготавливают с высотами оси вращения /1=160-355 мм и числом полюсов 2р = 4~\2. Обмотка ротора такого двигателя трехфазная, соединенная в звезду с числом параллельных ветвей ai= .

В двигателях с /г= 160-200 мм обмотка фазного ротора двухслойная петлевая с мягкими катушками. Пазы на роторе этих двигателей пойгзакрытые трапецеидальные (рис. 5.19, а). В двигателях с /i = 225-f-355 мм обмотка фазного ротора двухслойная волновая из медных изолированных стержней прямоугольного сечения. Пазы ротора этих двигателей полузакрытые прямоугольные (рис.

Высоту спинки ротора hc2 определяют по (5.27), принимая индукцию Вс2 по табл. 5.21, а затем находят (Высоту зубца Нг2 по (5.26).

Наименьшую (расчетную) ширину зубца ротора определяют по (5.24), принимая индукцию Bz2max по табл. 5.21, а ширину паза, мм,

&п2 = 2-.

z2mtn >

где t2 = n{D2-2hz2)/Z2.

Таблица 5.21

л, мм

Рекомендуемые значения магнитной индукции, Тл, в двигателях с фазным ротором прн нсполиеннн по способу защиты IP44

160-355

6, 8, 10, 12

1,60-1,90 1,60-1,90

1,25-1,35 0,5-0,7

Примечание. Для двигателей исполнения IP23 значения магнитной индукции следует увеличить на 10 %.


Рис. 5.19. Пазы фазного ротора

При трапецеидальных полузакрытых пазах ширина шлица &jjj2 = 3,7 мм, а его высота /1ш2=1,0 мм; при прямоугольных полузакрытых пазах 6ш2 = 1.5 мм, а /1ш2 = 0,6 мм.

Конструкция системы изоляции обмоток с фазным ротором представлена в табл. 5.22 и 5.23.

Для выбора числа лазов на полюс и фазу 92 обмотки фазного ротора асинхронных двигателей с /i=160-b355 мм можно воспользоваться табл. 5.24, составленной для принятых в соответствии с рекомендациями табл. 5.8 чисел пазов статора Zi.

Число витков в обмотке фазы ротора

w2pq. (5.127)

На рис. 5.20, а показана развернутая схема одной фазы двухслойной волновой обмотки ротора. Обмотка состоит из двух ветвей, соединенных последовательно перемычками. Всего таких перемычек в трехфазной обмотке три: I-II: 1П-IV и V-VI. Возможна схема обмотки и без указанных перемычек (рис. 5.20,6). Достигается это тем, что в пазах 2, 14 и 26 вместо двух стержней расположено по одному косому стержню (рис. 5.20, в). Паз с косым стержнем должен быть сдвинут относительно паза с начальным стержнем этой обмотки на z/ =(2Z2/ /Зр) -1 паз в обратном направлении хода обмотки, в данном случае г/к=11. Концы фаз, соединяемых в нулевую точку, расположены со стороны, противоположной контактным кольцам. При 92, равном целому числу, шаг обмотки диаметральный, он равен

y,Z,l2p, (5.128)

а шаг в конце обхода по окружности ротора, укороченный на один паз,

;=(Z,/2p)-I. (5.129)

При дробном 92, налример 4,5 или 3,5, обмотку выполняют с чередующимися шагами: одна секция имеет шаг (со стороны контактных колец)

y; = {ZJ2p)-Q,b, (5.130)

а следующая за ней секция имеет шаг (со стороны, противоположной контактным кольцам)

уг = (Z,/2p)-f 0,5. (5.131)

Таким образом, две следующие друг за другом секции обмотки имеют суммарный шаг, равный двойному полюсному делению:

+ /; = 2Z /2p = 2T.

(5.132) 91



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59



© 2010 www.sigma-test.ru Санкт-Петербург: +7 (812) 265-34-48, +7 (812) 567-94-10
Разработка и поддержка сайта: +7(495)795-01-39 после гудка 148651, sigma-test.ru(my_love_dog)r01-service.ru
Копирование текстовой и графической информации разрешено при наличии ссылки.